сечение бетона

Купить бетон в Москве

Составляющие: 6 колонн дорического типа, архитрав, 4 радиусных балюстрады, купол внешний металлический либо черепичный на выборпотолок вместо внутреннего купола, навершие. Ориентировочная стоимость доставки по Москве и Московской области — 15 руб. Стоимость доставки в другие регионы просчитаем индивидуально по запросу.

Сечение бетона бетон г уфа

Сечение бетона

В зависимости от фактической крупности заполнителя рекомендуется пользоваться коэффициентами к значениям E б , принимаемыми по табл. Условия твердения бетона. При тепловой обработке в условиях атмосферного давления. Значения начального модуля упругости бетона для сооружений I класса уточняются по результатам экспериментальных исследований.

Крупность заполнителя бетона, мм. При установлении марки бетона по прочности на сжатие и начального модуля упругости E б в возрасте дней значения модуля упругости в меньшем возрасте рекомендуется определять умножением значений E б , принимаемых по табл.

Для уточнения объемного веса бетона рекомендуется пользоваться табл. Вид цемента, используемого для приготовления бетона. Пример 2. Доковая конструкция судопропускного сооружения защиты Ленинграда от наводнения. При расчете прочности учтены собственный вес бетона, боковое давление грунта, давление воды в камере и в засыпке за стенами, температурные воздействия для года со средней амплитудой изменений средних месячных температур воздуха, противодавление воды в расчетных сечениях.

Требуется подобрать назначить марку бетона для днища, находящегося в эксплуатационных условиях под уровнем воды, и для стенового элемента, находящегося в зоне переменного уровня. По табл. Так как объем бетона в рассматриваемом сооружении менее 1 млн. При объеме бетона в сооружении более 1 млн. Минимальная толщина бетона от основания сооружения до дна сухой потерны 3,1 м; давление фильтрационной воды снизу при опорожненной камере 21,5 м.

Согласно табл. Для стенового элемента, находящегося в зоне переменного уровня воды, определяющей является марка бетона по морозостойкости. Район строительства относится к средним гидрометеорологическим условиям эксплуатации сооружений, и потому по графе 3 табл.

Учитывая, что напряженное состояние в рассмотренной зоне практически не отличается от состояния днища, рассмотренного ранее, окончательно принимаем марку бетона для зоны переменного уровня воды М , Мрз , В4. В соответствии с табл. Пример 3. Требуется определить нормативное и расчетное сопротивления бетона с учетом всестороннего сжатия бетона в расчетной точке и проверить прочность бетона в расчетной зоне плотины.

По формуле 3 определяем значение коэффициента A:. По формуле 2 определяем R н об :. Оценку прочности бетона производим по формуле 1 :. Таким образом, марка бетона М в рассматриваемой области арочно-гравитационной плотины назначена со значительным запасом. Для армирования железобетонных конструкций гидротехнических сооружений без предварительного напряжения применяется арматура следующих видов и классов:.

В качестве ненапрягаемой расчетной арматуры железобетонных конструкций преимущественно применяется горячекатаная арматурная сталь класса А-III; горячекатаную арматурную сталь класса А-II рекомендуется применять в основном для поперечной, распределительной и конструктивной арматуры, а для продольной расчетной арматуры - в случаях, когда использование арматуры класса А-III не допускается или нецелесообразно.

Сталь класса А-I рекомендуется применять для монтажной арматуры. При выборе вида и марок стали для арматуры, устанавливаемой по расчету, а также прокатных сталей для закладных деталей должны учитываться тип конструкции, температурные условия эксплуатации конструкций и характер их нагружения согласно прил. За нормативное сопротивление арматуры R н а принимаются наименьшие контролируемые значения:. Указанные контролируемые характеристики арматуры принимаются в соответствии с государственными стандартами или техническими условиями на арматурные стали и гарантируются с вероятностью не менее 0, Расчетные сопротивления арматуры растяжению R а для предельных состояний первой и второй групп определяются по формуле.

Вид и класс арматуры. Коэффициент безопасности по арматуре k а при расчете конструкций по предельным состояниям. Величины нормативных и расчетных сопротивлений основных видов арматуры, применяемой в железобетонных конструкциях гидротехнических сооружений, в зависимости от класса арматуры принимаются по табл.

Нормативные сопротивления растяжению R н а и расчетные сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы. Величины R а. При отсутствии сцепления арматуры с бетоном значения R а. Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы повышаются или снижаются путем умножения на соответствующие коэффициенты условий работы m а. Коэффициенты условий работы ненапрягаемой арматуры принимаются по табл.

Факторы, обусловливающие введение коэффициентов условий работы арматуры. Коэффициент условий работы арматуры m а. Определяется по формуле Железобетонные элементы, содержащие в поперечном сечении стержней рабочей арматуры:. Сталежелезобетонные конструкции открытые и подземные.

При наличии нескольких факторов, действующих одновременно, в расчет вводится произведение соответствующих коэффициентов условий работы. В необходимых случаях коэффициенты условий работы арматуры принимаются по соответствующим нормативным документам например, для плотин по поз. Коэффициенты условий работы арматуры m а2 для сооружений III и IV классов принимаются уменьшенными на 0, Коэффициент условий работы арматуры m а для расчетов по предельным состояниям второй группы принимается равным 1.

Величины модуля упругости ненапрягаемой арматуры принимаются по табл. Расчет по прочности бетонных элементов производится для сечений, нормальных к их продольной оси, а элементов, рассчитываемых в соответствии с п. В зависимости от условий работы элементы рассчитываются без учета и с учетом сопротивления бетона растянутой зоны сечения. Без учета сопротивления бетона растянутой зоны сечения рассчитываются внецентренно-сжатые элементы, в которых по условиям эксплуатации допускается образование трещин.

С учетом сопротивления бетона растянутой зоны сечения рассчитываются все изгибаемые элементы, а также внецентренно-сжатые элементы, в которых по условиям эксплуатации не допускается образование трещин. В случаях действия в расчетных сечениях значительных по величине поперечных сил, когда вероятно образование наклонных трещин, рекомендуется производить расчет бетонных элементов из условия. В общем случае продольной осью элемента следует считать линию, равноудаленную от его граней.

Разрешается принимать ось элементов вертикальной или горизонтальной. Например, на рис. Главные растягивающие напряжения, действующие по наклонным площадкам, определяются на уровне нейтральной оси, на уровне центра тяжести сечения, а также в местах резкого изменения ширины сечения b например, для тавровых, двутавровых, коробчатых и других сечений.

Бетонные конструкции, прочность которых определяется прочностью бетона растянутой зоны сечения, допускаются к применению в том случае, если образование трещин в них не приводит к разрушению, к недопустимым деформациям или к нарушению водонепроницаемости конструкции. При этом является обязательной проверка трещиностойкости элементов таких конструкций с учетом температурно-влажностных воздействий в соответствии с разд. Применение изгибаемых бетонных конструкций простейшего вида балки на двух опорах, консоли и др.

Для внецентренно-сжатых элементов необходимо проверять прочность бетона сжатой зоны в предположении образования трещин и устойчивость свободно стоящих элементов на опрокидывание. Расчет бетонных изгибаемых элементов производится по формуле.

Высота сечения h , см. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого бетонного элемента прямоугольного сечения. W т - момент сопротивления для растянутой грани сечения, определяемый с учетом упругих свойств бетона по формуле. W р - момент сопротивления для растянутой грани сечения, определяемый как для упругого материала. Для сечений более сложной формы в отличие от данных, приведенных в прил.

На рис. Расчет внецентренно-сжатых бетонных элементов без учета сопротивления бетона растянутой зоны сечения производится по сопротивлению бетона сжатию, которое условно характеризуется напряжениями, равными R пр , умноженными на коэффициенты условий работы бетона т б. Влияние прогиба внецентренно-сжатых бетонных элементов на их несущую способность учитывается умножением величины предельного усилия, воспринимаемого сечением, на коэффициент j , принимаемый по табл.

Расчетная длина элемента l 0 принимается в зависимости от характера закрепления концов элемента по табл. Внецентренно-сжатые бетонные элементы, не подверженные действию агрессивной воды и не воспринимающие напор воды, рассчитываются без учета сопротивления бетона растянутой зоны сечения в предположении прямоугольной формы эпюры сжимающих напряжений рис. В сечениях, рассчитываемых по формуле 10 , величина эксцентрицитета e 0 расчетного усилия относительно центра тяжести сечения не должна превышать 0,9 расстояния y от центра тяжести сечения до его наиболее напряженной грани.

Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно-сжатого бетонного элемента, рассчитываемого без учета сопротивления бетона растянутой зоны. Внецентренно-сжатые элементы бетонных конструкций, подверженные действию агрессивной воды или воспринимающие напор воды, без учета сопротивления растянутой зоны сечения рассчитываются в предположении треугольной эпюры сжимающих напряжений рис.

Внецентренно-сжатые элементы бетонных конструкций при учете сопротивления растянутой зоны сечения рассчитываются из условия ограничения величины краевых растягивающих и сжимающих напряжений по формулам:. По формуле 15 допускается рассчитывать также внецентренно-сжатые бетонные конструкции с однозначной эпюрой напряжения.

Формулы 6 , 10 - 15 составлены для элементов с постоянной высотой сечения то есть призматических стержней. В практических расчетах элементов бетонных конструкций приходится иметь дело со случаями, когда в расчетной схеме ось элемента не параллельна одной или обеим граням см. При этом без учета противодавления воды в сечении i - i формулы 14 и 15 заменяются следующими:.

H и h - заглубления соответственно верховой и низовой точек А и В на рис. Пример 4. Изгибаемый бетонный элемент прямоугольного сечения рис. Пример 5. Продольный изгиб конструкции возможен только в плоскости чертежа. Отсюда эксцентрицитет продольной силы N относительно центра тяжести сечения 1 - 1. Так как концы стержней рамы полностью защемлены в жесткие вставки, по табл. Так как элемент безнапорный и не подвержен действию агрессивной воды, прочность его определяется по формуле 11 :.

Пример 6. Элемент бетонной конструкции, показанный на рис. Остальные условия те же, что и в примере 5. Требуется определить предельно допустимое значение интенсивности бокового давления грунта q по условию прочности сечения 1 - 1. К примерам 5 и 6.

Из формулы 13 находим для предельного состояния. Пример 7. По условиям эксплуатации трещины не допускаются. Так как по условиям эксплуатации трещины не допускаются, расчет производим с учетом работы бетона растянутой зоны в соответствии с. Для растянутого волокна проверяем условие прочности по формуле 14 :. Для сжатого волокна проверяем условие прочности по формуле 15 :. Пример 8. Конструкция представляет собой балку-стенку, предельное состояние которой не может быть выражено через усилия в каких-либо сечениях.

Балку-стенку рассчитываем в соответствии с п. В этом случае напряженное состояние может быть определено по классическому решению теории упругости задача Кирша. Критерии прочности в соответствии с п. Условия прочности удовлетворяются практически точно. Пример 9. Конструкция докового типа рис. Фундаментная плита дока может быть принята бетонной, так как выполняется условие К примеру Рекомендуется выполнить расчет по главным растягивающим напряжениям на нейтральной оси и в центре тяжести сечения i - i.

Нейтральная ось расположена на расстоянии 1,31 м, центр тяжести - на расстоянии 1,5 м от подошвы фундаментной плиты. Поскольку на нейтральной оси имеется большой запас s г. Таким образом, условие прочности выполняется, сечение i - i можно принять бетонным.

Пример В сечениях 1 - 1 , 2 - 2 , …, 5 - 5 бетонной конструкции водосброса методом конечных элементов определены краевые значения s г. Напряжения по сечениям изменяются практически по линейному закону. Согласно п. В данном случае рассмотрим сечение 3 - 3 как наиболее напряженное. Расчет железобетонных элементов по прочности производится для сечений, нормальных к их продольной оси, а также для наклонных к ней сечений наиболее опасного направления.

При наличии крутящих моментов проверяется прочность пространственных сечений, ограниченных в растянутой зоне спиральной трещиной наиболее опасного из возможных направлений см. Кроме того, производится расчет элементов на местное действие нагрузки смятие, продавливание согласно пп. При установке в сечении элемента арматуры разных видов и классов в расчет прочности вводится арматура с соответствующими расчетными сопротивлениями.

Предельные усилия в сечении, нормальном к продольной оси элемента, определяются в предположении выхода из работы растянутой зоны бетона, условно принимая напряжения в сжатой зоне распределенными по прямоугольной эпюре и равными m б R пр , а напряжения в арматуре - не более m а R а и m а R а.

Класс арматуры. Для изгибаемых элементов невыполнение этого условия можно допустить лишь в случае, когда площадь сечения растянутой арматуры определена из расчета по предельным состояниям второй группы или принята по конструктивным соображениям. Расчетную сжатую арматуру рекомендуется применять при ограниченной высоте сечения, невозможности повышения марки бетона или при каких-либо особых требованиях.

Расчет изгибаемых железобетонных элементов любой симметричной формы рис. Изгибаемые элементы прямоугольного сечения рис. Площадь сечения продольной арматуры определяется следующим образом. Вычисляется высота сжатой зоны сечения из условия Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого железобетонного сечения, при расчете его по прочности.

Площадь сечения растянутой продольной арматуры определяется из условия 21 :. Подбор площади продольной арматуры можно производить по табл. В зависимости от значения A 0 по табл. Проверка прочности прямоугольного сечения с одиночной арматурой производится в зависимости от высоты сжатой зоны x , вычисляемой из формулы 23 , следующим образом:. Для изгибаемых элементов прямоугольного сечения:. При невыполнении условия 34 рекомендуется увеличить сечение, повысить марку бетона или поставить сжатую арматуру в соответствии с п.

Проверка прочности прямоугольного сечения с двойной арматурой производится в зависимости от высоты сжатой зоны x , вычисляемой из формулы При невыполнении условий прочности 20 , 26 и 35 рекомендуется увеличить сечение или повысить марку бетона. Расчет изгибаемых элементов таврового двутаврового сечения производится в зависимости от положения границы сжатой зоны:.

Подбор площади сечения продольной арматуры производится следующим образом. Форма сжатой зоны в поперечном сечении таврового железобетонного элемента со сжатой полкой. Проверка прочности таврового двутаврового сечения с одиночной арматурой производится:.

При невыполнении условия 45 рекомендуется увеличить сечение, повысить марку бетона или поставить сжатую арматуру в соответствии с п. Проверка прочности таврового двутаврового сечения с двойной арматурой производится:. При невыполнении условий 26 , 37 , 43 рекомендуется увеличить сечение или повысить марку бетона. Определяем высоту сжатой зоны сечения из условия Подбор продольной арматуры можно произвести и по табл. Для этого вычисляем значение A 0 по формуле Необходимую площадь продольной арматуры определяем по формуле Высоту сжатой зоны бетона определяем из условия 22 без учета площади сжатой арматуры:.

Определяем высоту сжатой зоны по формуле 22 без учета сжатой арматуры:. Определяем высоту сжатой зоны бетона из формулы Для обеспечения прочности по предельному состоянию первой группы достаточно иметь F а при. Высоту сжатой зоны бетона определяем по формуле Площадь сечения сжатой арматуры определим по формуле Площадь сечения растянутой арматуры определим из условия Проверяем условие Условие выполняется, то есть граница сжатой зоны проходит в полке.

Высоту сжатой зоны определяем из условия Определяем продольную арматуру в ребре. Расчет производим согласно п. Вычисляем высоту сжатей зоны бетона без учета сжатой арматуры по формуле 22 :. Далее определяем продольную арматуру в полке. Высоту сжатой зоны определяем по формуле 22 без учета площади сжатой арматуры. Определяем положение границы сжатой зоны согласно п. Прочность сечения проверяем по формуле Расчет сечений внецентренно-сжатых железобетонных элементов любой симметричной формы рис.

Внецентренно-сжатые элементы прямоугольного сечения рис. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно-сжатого железобетонного элемента, при расчете его по прочности. M 1 и M 1 дл - моменты относительно оси, проходящей через центр тяжести крайнего ряда арматуры, расположенного у растянутой или менее сжатой грани параллельно этой грани, соответственно от действия полной нагрузки постоянной, длительной и кратковременной и от действия постоянной и длительной нагрузок;.

Опирание элементов. Расчетная длина l 0. При полном защемлении одного конца и шарнирно неподвижном закреплении другого. При одном полностью защемленном и одном свободном конце. Для прямоугольных сечений формула 53 примет вид. При расчете из плоскости эксцентрицитета продольной силы значение e 0 принимается равным величине случайного эксцентрицитета e 0 сл. Количество растянутой продольной арматуры определяется из условия Если s а отрицательна, а F а положительна, арматура принимается по конструктивным соображениям.

Подбор площади продольной арматуры можно выполнять и по табл. В зависимости от значения А 0 по табл. Проверка прочности прямоугольного сечения с одиночной арматурой производится в зависимости от высоты сжатой зоны x , вычисляемой из формулы При невыполнении условия 67 рекомендуется увеличить сечение, повысить марку бетона или поставить сжатую арматуру в соответствии с п. При невыполнении условий 61 и 68 рекомендуется увеличить сечение или повысить марку бетона. Расчет внецентренно-сжатых элементов таврового двутаврового сечения производится в зависимости от положения границы сжатой зоны:.

Подбор продольной арматуры производится следующим образом. При неизвестной площади сечения сжатой арматуры допускается площадь сечения растянутой арматуры F а определять по формуле. Если F а получится отрицательной, она ставится из конструктивных соображений или уточняется из условия. При невыполнении условия 80 рекомендуется увеличить сечение, повысить марку бетона или поставить сжатую арматуру в соответствии с п.

Проверка прочности элементов таврового двутаврового сечения с двойной арматурой производится:. При невыполнении условий 77 и 81 рекомендуется увеличить сечение или повысить марку бетона. Определяем высоту сжатой зоны бетона без учета сжатой арматуры по формуле Определяем высоту сжатой зоны бетона как для сечения с одиночной арматурой из условия Площадь растянутой арматуры определяем из условия Гибкость в плоскости действия момента в плоскости эксцентрицитета продольной силы превышает гибкость в нормальной к ней плоскости и превышает критическую величину.

Определяем высоту сжатой зоны по формуле Площадь сечения арматуры определяем по формуле Высоту сжатой зоны бетона определяем без учета сжатой арматуры по формуле Определяем площадь сечения растянутой арматуры в полке.

Высоту сжатой зоны определяем с учетом сжатой арматуры по формуле Окончательно принимаем арматуру в ребре F а. Расчет центрально-растянутых железобетонных элементов производится по формуле. Расчет прочности на растяжение сталежелезобетонных оболочек круглых водоводов при действии равномерного внутреннего давления воды производится по формуле.

F 0 и R - соответственно площадь сечения и расчетное сопротивление растяжению стальной оболочки, определяемое в соответствии с главой СНиП II «Стальные конструкции. Нормы проектирования». Рекомендуется принимать F 0 минимальной по условиям транспортирования и монтажа оболочки. Расчет внецентренно-растянутых железобетонных элементов любой симметричной формы производится:. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно-растянутого железобетонного элемента, при расчете его по прочности.

Расчет внецентренно-растянутых элементов прямоугольного сечения производится:. Количество продольной арматуры в сечениях с большими эксцентрицитетами определяется следующим образом. Вычисляется высота сжатой зоны бетона из условия Подбор площади предельной арматуры можно выполнять и по табл.

Вычисляется значение A 0 по формуле Проверка прочности прямоугольного сечения с одиночной арматурой при большом эксцентрицитете производится в зависимости от высоты сжатой зоны бетона, вычисляемой из условия При невыполнении условия 67 рекомендуется увеличить сечение или поставить сжатую арматуру в соответствии с п.

Проверка прочности прямоугольного сечения с двойной арматурой при большом эксцентрицитете производится в зависимости от высоты сжатой зоны бетона, вычисляемой из формулы При невыполнении условия 61 рекомендуется увеличить сечение.

Площади сечения растянутой арматуры определяются по формулам 89 и 90 :. Определяем высоту сжатой зоны бетона из условия 57 , как для сечения с одиночной арматурой. Напорный сталежелезобетонный трубопровод рис. Требуется определить площадь сечения кольцевой арматуры и стальной оболочки трубопровода. F 0 рекомендуется принимать минимальной по условиям транспортирования и монтажа.

При расчете по прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента, на действие поперечной силы достаточность размеров сечения проверяется из условия. При переменной ширине b по высоте элемента в формулу 98 и все последующие допускается вводить ширину элемента на уровне середины высоты сечения без учета полок. При несоблюдении условия 98 рекомендуется увеличить сечение или повысить марку бетона.

Расчет поперечной арматуры не производится, если соблюдаются условия:. Формулу можно представить в виде. Знак «плюс» принимается для внецентренно-сжатых, а знак «минус» - для внецентренно-растянутых элементов. Угол b между наклонным сечением и продольной осью элемента определяется по формуле. В формулах 98 - , M и Q - соответственно изгибающий момент и поперечная сила в нормальном сечении, проходящем через конец наклонного сечения в сжатой зоне.

При загружении сосредоточенными силами дополнительно к указанным сечениям рекомендуется рассматривать возможность образования наклонных сечений с концом под сосредоточенной силой рис. Величина tg b , определяемая по формуле , принимается. Схема усилий, действующих в наклонном сечении элемента постоянной высоты с поперечной арматурой, и определение расчетного значения поперечной силы.

При несоблюдении условий 99 или расчет поперечной арматуры в наклонных сечениях элементов постоянной высоты производится по формуле. Q 0 - равнодействующая внешней нагрузки, действующей на элемент в пределах длины проекции наклонного сечения c , на продольную ось элемента.

Внешняя нагрузка учитывается полностью, если она не может быть смещена например, гидростатическое давление и действует в сторону элемента рис. Равномерно распределенная нагрузка от собственного веса в пределах наклонного сечения учитывается с коэффициентом 0,5 0,5 p с. Если внешняя нагрузка на отдельных участках пролета может отсутствовать например, временная нагрузка на перекрытие , она учитывается с коэффициентом 0,5. Если внешняя нагрузка приложена в сторону от элемента подвесная нагрузка, рис.

W - величина силы противодавления, действующей в наклонном сечении, определяемая в соответствии с п. Расстояние между поперечными стержнями хомутами , между концом предыдущего и началом последующего отгиба, а также между опорой и концом отгиба, ближайшего к опоре, принимается не более величины u макс , определяемой по формуле. При отношении расчетной длины элемента к его высоте менее 5, расчет железобетонных элементов на действие поперечной силы производится по главным растягивающим напряжениям в соответствии с п.

Рекомендации п. Допускается определять главные растягивающие напряжения по формулам - , при этом величину противодавления воды допускается принимать как растягивающую силу, приложенную в рассматриваемом сечении, в соответствии с п. Для рам, эстакад и т. Расчет изгибаемых и внецентренно-сжатых элементов постоянной высоты, армированных хомутами без отогнутых стержней , допускается производить из условия минимальной несущей способности невыгоднейшего наклонного сечения рис.

Места расположения невыгоднейших наклонных сечений при расчете по поперечной силе. Длина проекции невыгоднейшего наклонного сечения с 0 определяется по формуле. При действии фиксированной сосредоточенной силы Р i , приложенной к грани элемента в пределах невыгоднейшего наклонного сечения с длиной проекции на ось элемента с 0 и направленной в сторону элемента, расчет допускается производить из условия на действие поперечной силы, равной Q - P i рис.

При изменении интенсивности хомутов по длине элемента с q х1 на q х2 например, увеличении шага хомутов участок с интенсивностью q х1 принимается до сечения, в котором поперечная сила Q становится равной усилию Q х. Рекомендации по конструированию хомутов приведены в п. Проверка прочности по поперечной силе производится для невыгоднейших наклонных сечений, проходящих через грань опоры и начало отогнутых стержней рис. F 0 - площадь сечения отогнутых стержней в пределах принятого данного наклонного сечения;.

Необходимое сечение отогнутых стержней, расположенных в одной плоскости F 0 , определяется из условия. Расположение отгибов должно удовлетворять требованиям п. Расположение невыгоднейших сечений в элементах, армированных только отогнутыми стержнями, показано на рис.

Расчет элементов переменной высоты сечения на действие поперечной силы производится в соответствии с пп. Схемы к определению рабочей высоты сечения в элементах с переменной высотой. В качестве рабочей высоты сечения h 0 принимается проекция рабочей части наклонного сечения на нормаль к оси элемента.

Схема усилий, действующих в наклонном сечении элемента переменной высоты с наклонной растянутой гранью, при расчете его по прочности на действие поперечной силы. Для элементов переменной высоты с наклонной растянутой гранью рис. При уменьшении высоты элемента с увеличением изгибающего момента значение Q а принимается со знаком «минус».

Расчет коротких консолей, не лежащих на упругом основании, то есть консолей, длина l к которых равна или меньше их высоты в опорном сечении h , рекомендуется производить методом теории упругости как для однородного изотропного тела. Определенные расчетом растягивающие усилия в сечениях консоли должны быть полностью восприняты арматурой при напряжениях, не превышающих расчетных сопротивлений R а с учетом коэффициентов, принимаемых по табл. Расчет по определению напряженного состояния короткой консоли и зоны ее заделки целесообразно производить численными методами, например методом конечных элементов, или другими известными способами с учетом требований п.

На основании произведенного расчета строятся эпюры напряжений в характерных сечениях. При этом, если консоль является трещиностойкой, то есть если п с s г. D h - расстояние по вертикали между узлами сетки при расчете методом конечных элементов;. Если консоль является нетрещиностойкой, то есть если п с s г. Схемы армирования коротких консолей, не лежащих на упругом основании.

Площадь сечения арматуры F а , устанавливаемой в виде горизонтальных стержней по боковым и верхней граням консоли, определяется по формуле. При замене горизонтальных хомутов горизонтальная арматура по боковым граням, за исключением верхнего ряда, рис. Расчет коротких консолей с кручением выполняется в соответствии п. В особо ответственных случаях рекомендуется выполнять экспериментальные исследования.

Для сооружений III и IV классов допускается расчет коротких консолей с кручением производить в соответствии с пп. Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента, на действие изгибающего момента производится по формуле.

Высота сжатой зоны в наклонном сечении, измеренная по нормали к продольной оси элемента, определяется в соответствии с пп. Расчет по формуле производится для сечений, проверяемых на прочность при действии поперечных сил, а также:.

Схема усилий, действующих в наклонном сечении, при расчете по изгибающему моменту. Элементы с постоянной или плавно изменяющейся высотой сечения не рассчитываются по прочности наклонного сечения на действие изгибающего момента в одном из следующих случаев:. Таким образом, эти рекомендации не распространяются на большинство подпорных стен консольного типа ;.

В угловых сопряжениях массивных железобетонных конструкций рис. При этом плечо внутренней пары сил z в наклонном сечении принимается равным плечу внутренней пары сил наименьшего по высоте h 2 корневого сечения сопрягаемых элементов.

При практических расчетах рекомендуется площадь арматуры принимать равной наибольшей площади арматуры в сечениях 1 - 1 и 2 - 2 и располагать ее от сжатого волокна на расстоянии не менее наименьшего по высоте h 2 корневого сечения. В этом случае проверка прочности углового сопряжения не производится.

Железобетонный изгибаемый элемент прямоугольного сечения фундаментной плиты здания ГЭС рис. Проверяем условие 98 достаточности размеров сечения. Схема армирования угловых сопряжений массивных железобетонных конструкций. Проверяем условие 99 необходимости расчета поперечного армирования конструкция представляет собой плиту на упругом основании. Определяем величину поперечной силы Q i , действующей в наклонном сечении, по формуле Для определения поперечной силы Q б , воспринимаемой бетоном, вычисляем.

При армировании отгибами без хомутов поперечная арматура определяется по формуле Угол наклона второй трещины b определяем по формуле Проверка на изгибающий момент не нужна, так как конструкция представляет собой плиту на упругом основании. Проверяем условие 99 необходимости расчета армирования. Определяем поперечную силу Q 1 , действующую в наклонном сечении, по формуле Необходимую площадь хомутов определяем по формуле Наклонное сечение на действие изгибающего момента не рассчитывается, так как конструкция перекрытия представляет собой изгибаемую в двух направлениях пространственно работающую плиту.

Железобетонная консоль рис. Определяем относительную высоту сжатой зоны сечения по формуле Угол между наклонным сечением и горизонталью определяем по формуле Расчетная величина поперечной силы в наклонном сечении по формуле Проверим возможность образования второго наклонного сечения, конец которого совпадает с нормальным сечением, проходящим через начало первой наклонной трещины см.

Исходные данные предыдущего примера, меняется только направление нагрузок, принятое условно перпендикулярно сжатой грани рис. Так как высота сечения больше 60 см, поперечное усилие, воспринимаемое бетоном сжатой зоны в наклонном сечении, уменьшается в 1,2 раза. Расчетная величина поперечной силы по формуле Высота сжатой зоны бетона по формуле Поперечное усилие, воспринимаемое продольной растянутой арматурой, определяем по формуле Необходимо проверить возможность образования второго наклонного сечения, конец которого совпадает с нормальным сечением, проходящим через начало первой наклонной трещины.

Далее, если условие не удовлетворяется, производим расчет второго наклонного сечения, аналогично проведенному расчету. Проверяем условие необходимости установки расчетной поперечной арматуры. Для этого определяем по формулам , и :. Так как балка изгибаемая с постоянной высотой сечения, проверку прочности наклонного сечения производим по условию Для этого определяем длину проекции наклонного сечения на продольную ось элемента.

Число поперечных стержней, пересекающих наклонное сечение с каждой стороны балки,. Так как хомуты двухсрезные, число хомутов, пересекающих наклонное сечение, 8 шт. Следовательно, прочность наклонного сечения обеспечена. В соответствии с п. Определяем по формуле усилие в поперечных стержнях на единицу длины элемента. Так как Q х. Проверяем, удовлетворяет ли принятый шаг поперечных стержней условию и конструктивным требованиям.

Определим усилие в хомутах на единицу длины элемента по формуле с учетом рекомендаций п. В соответствии с рекомендациями п. Кроме того, из условий и для балок. По конструктивным требованиям расстояние между поперечными стержнями должно быть не менее 15 см. Верхняя часть и консоль быка плотины, размеры приведены на рис. Требуется рассчитать верхнюю часть быка плотины с консолью и дать схему армирования. Величины и направления главных напряжений s г. Эпюры главных напряжений s г в сечениях.

Статический расчет выполняется методом конечных элементов по стандартной программе 1. Ефимов, Л. Сапожников, А. Программа статического и динамического расчета сооружений по методу конечных элементов для ЭВМ типа М За расчетную область принимается верхняя часть быка вместе с консолью высотой 26 м, которая представлена набором треугольных элементов, связанных в узловых точках, при одинаковом шаге между углами в вертикальном и горизонтальном направлениях, равном 1 м. В коротких консолях, не лежащих на упругом основании, главные растягивающие напряжения независимо от их величины должны быть полностью восприняты горизонтальной арматурой или отгибами по направлению главных растягивающих напряжений.

Арматура распределяется по высоте растянутой зоны быка в соответствии с огибающей эпюрой следующим образом:. Так как расчетные площади арматуры F а 7 - F а 10 меньше рекомендуемой п. В данном случае площадь всей расчетной арматуры не превышает площади конструктивной арматуры в соответствии с п. Длину заделки, согласно п. Анкеровку растянутой горизонтальной арматуры можно осуществить и вертикальной распределительной арматурой, заделанной в сжатую зону горизонтальных сечений 4 - 4 , 5 - 5 , 6 - 6 при наличии равнопрочных стыков крестообразных сечений арматуры см.

Если на консоль, приведенную на рис. Величина раскрытия трещин меньше допустимой по всей высоте сечения 2 - 2 консоли. Кроме того, необходимо рассчитать сечение консоли под сосредоточенной силой сечение 1 - 1 аналогично корневому сечению 2 - 2. Воспользуемся готовым решением для плит. По «Таблицам для расчета прямоугольных плит» под редакцией П. В соответствии с прим. Эпюру Q примем для простоты прямолинейной, длина ее равна 4 м со стороны опоры В рис.

Вместо хомутов можно поставить отгибы. Кроме того, необходимо произвести проверку на продавливание в соответствии с п. Балка-стенка, жестко закрепленная боковыми кромками рис. Значения напряжений s х , s у и t ху можно определить по табл. Вайнберга и Е. Вайнберга «Пластины, диски, балки-стенки» К. В табл. На поперечную арматуру передаем растягивающие усилия при напряжениях в бетоне, превышающих величину.

Угол наклона s г. Наиболее простые конструктивные решения получаются при армировании горизонтальными или вертикальными хомутами. Возможны различные комбинированные решения. В области, где s г. Подбор сечений поперечной арматуры производится аналогично тому, как это сделано в примере Расчет на местное сжатие смятие элементов производится по формуле.

R см - расчетное сопротивление бетона смятию, определяемое по формуле. Схемы приложения нагрузки. При местной нагрузке в местах опирания концов прогонов и балок. При местной нагрузке, приложенной на части длины и ширины элемента. При местной нагрузке, расположенной в пределах выступа стены. F р - расчетная площадь, определяемая по п. В расчетную площадь F р включается участок, симметричный по отношению к площади смятия табл.

При этом должны выполняться следующие правила:. Расчетная площадь F р равна площади смятия F см :. Расчет на продавливание плитных конструкций без поперечной арматуры от действия сил, равномерно распределенных на ограниченной площади, производится из условия. Схема пирамиды продавливания при угле наклона ее боковых граней к горизонтали. Величина продавливающей силы Р принимается равной величине продольной силы N , действующей на пирамиду продавливания, за вычетом нагрузок, приложенных к большему основанию пирамиды продавливания считая до плоскости расположения растянутой арматуры и сопротивляющихся продавливанию.

При установке в пределах пирамиды продавливания поперечной арматуры расчет производится из условий:. Кроме расчета на продавливание производится расчет на действие поперечных сил. Для центрально нагруженных прямоугольных, а также внецентренно нагруженных квадратных и прямоугольных фундаментов расчет на продавливание производится отдельно для каждой грани пирамиды продавливания из условия. Схема образования пирамиды продавливания в фундаменте. P гр - наибольшее краевое давление на грунт при расчете в плоскости эксцентрицитета, а при расчете в перпендикулярной плоскости p гр - среднее давление на грунт в пределах расчетной площади F многоугольник BCFK , причем наибольшее краевое давление на грунт определяется по формуле.

Для ступенчатых фундаментов производится проверка на продавливание от каждой вышележащей ступени. При расчете пространственных сечений предельные усилия определяются исходя из следующих предпосылок:. При расчете элементов на кручение с изгибом проверяется условие.

При этом значение R пр для бетонов проектных марок выше М принимается как для бетона марки М При невыполнении условия рекомендуется повысить марку бетона или увеличить размеры сечения. При расчете пространственного сечения рис. Рассматриваются три возможные расчетные схемы расположения сжатой зоны пространственного сечения:.

Схема усилий в пространственном сечении железобетонного элемента. Расчетные схемы расположения сжатой зоны пространственного сечения. Расчет по прочности пространственных сечений см. В формулах 21 и :. Для некоторых частных случаев значение c определяется по пп. Допускается в этом случае значение x не корректировать. Крутящий момент M к , изгибающий момент M и поперечная сила Q принимаются в сечении, нормальном к продольной оси элемента и проходящем через центр тяжести сжатой зоны пространственного сечения рис.

Определение действующих в пространственном сечении изгибающего и крутящего моментов, а также поперечной силы при расчете на прочность железобетонного элемента, работающего на изгиб с кручением. M к и Q - максимальные значения соответственно крутящего момента и поперечной силы на рассматриваемом участке;. F а2 - площадь сечения всех продольных стержней, расположенных у грани элемента шириной h параллельной плоскости изгиба ;.

Если условие не выполняется, рекомендуется увеличить арматуру F а2 , или размер b. Если усилия M к и Q линейно уменьшаются от опоры к пролету, значение g рекомендуется определять с учетом разгружающего влияния внешней нагрузки. Поперечное сечение железобетонного элемента при упрощенном способе расчета пространственного сечения. Для элементов, в которых изгибающий момент уменьшается от опоры к пролету опорных зон защемленных и неразрезных балок, консолей , проверку прочности по продольной и поперечной арматуре, расположенной у растянутой от изгиба грани элемента шириной b 1-я расчетная схема , допускается производить из условий:.

Значение x определяется по формуле 21 ;. М 0 и M к - соответственно изгибающий и крутящий моменты в опорном сечении;. Проверку прочности по 1-й расчетной схеме, согласно п. Проверку прочности по 3-й расчетной схеме рекомендуется производить следующим образом:.

Усилия Q и M к принимаются по опорному сечению. Значения f х принимаются по сжатой от изгиба грани. Элементы таврового, двутаврового и других сечений разбиваются на ряд прямоугольников, при этом если высота свесов полок или ширина ребра переменны, рекомендуется принимать среднюю высоту свесов или ширину ребра.

Если в пределах высоты сечения имеются полки выступы , нижние и верхние грани которых не являются продолжением соответствующих граней элемента, расчет ведется без учета этих полок как для элемента прямоугольного сечения. Ригель перекрытия с поперечным сечением приопорного участка, эпюры крутящих и изгибающих моментов и поперечных сил приведены на рис. Требуется подобрать шаг и диаметр поперечных стержней и проверить прочность ригеля на совместное действие кручения и изгиба.

Так как M к и Q линейно уменьшаются от опоры к пролету, значение g определим по формуле , предварительно вычислив коэффициент k. Уменьшение усилий M к и Q на единице длины элемента равно. Проверим достаточность продольной и поперечной арматуры, установленной у верхней растянутой грани приопорного участка ригеля, по 1-й расчетной схеме. Условия и выполнены, то есть прочность по 1-й расчетной схеме обеспечена.

Проверим прочность пространственного сечения по 3-й расчетной схеме по п. При этом краевые напряжения в бетоне и растянутой арматуре умножаются на коэффициенты надежности k н и сочетаний нагрузок п с , принимаемые по п. В трещиностойких элементах краевые напряжения в бетоне и арматуре определяются по расчету как для упругого тела по приведенным сечениям в соответствии с п.

В нетрещиностойких элементах площадь и момент сопротивления приведенного сечения определяются без учета растянутой зоны бетона и при треугольной эпюре напряжений в сжатой зоне по второй стадии исходя из гипотезы плоских сечений. При этом высота сжатой зоны бетона определяется по п. Напряжение в арматуре определяется по п. Состояние бетона по влажности. При знакопеременной нагрузке коэффициент т б2 принимается равным 0,65 для бетона естественной влажности и 0,45 - для водонасыщенного бетона.

Значения коэффициента т б2 для бетонов, марка которых установлена в возрасте 28 дней, принимаются во главе СНиП II Коэффициент k 0. Диаметр арматуры, мм. Коэффициент k д. Для промежуточных значений диаметра арматуры величина коэффициента k д принимается интерполяцией. Тип сварного соединения стержневой арматуры. Коэффициент k с. Стыковое, выполненное способом ванной одноэлектродной сварки на стальной подкладке при его длине:.

Стыковое с парными симметричными накладками по ГОСТ Для арматуры, не имеющей стыковых соединений, значение k с принимается равным единице. Знак «плюс» принимается при однозначных напряжениях, знак «минус» - при напряжениях разного знака.

Растянутая арматура на выносливость не рассчитывается, если величина коэффициента m а1 , определяемая по формуле , больше 1. Проектная марка бетона. Значения коэффициента m б 2 для бетонов, марка которых установлена в возрасте 28 дней, принимаются по главе СНиП II График несущей способности прямоугольного сечения с жесткой и гибкой арматурой, сосредоточенной у растянутой и сжатой граней.

Расчет прочности прямоугольных сечений элементов с жесткой арматурой из симметричных профилей, стенки которых расположены параллельно плоскости действия изгибающего момента, а полки и гибкая арматура расположены у граней элемента рис.

При прочность сечения элемента допускается проверять из условия. При расчетах сечений элементов с жесткой арматурой из низколегированной стали к расчетному сопротивлению этой стали вводится коэффициент условий работы 0,9 в формулы 31 и В случае несимметричного профиля жесткой арматуры он заменяется на симметричный, а избыток площади рассматривается как гибкая арматура. Схема усилий в прямоугольном сечении сжатого элемента с жесткой арматурой в виде симметричного профиля, стенка которого расположена параллельно плоскости действия изгибающего момента.

График несущей способности прямоугольного сечения с жесткой арматурой в виде симметричного профиля, стенка которого расположена параллельно плоскости действия изгибающего момента. В случае симметричной жесткой и гибкой арматуры допускается проверку прочности сечений производить при помощи графиков, приведенных на рис. Расчет прочности внецентренно сжатых элементов прямоугольных сечений с арматурой из профилей, расположенных в центральной зоне, или с арматурой крестового, крестово-диагонального и коробчатого сечений, а также с арматурой в виде сердечника ядровое армирование из полосы либо из пакета полос рис.

При этом отношение должно быть не менее 0,3, за исключением жесткой арматуры из профиля, стенка которого расположена перпендикулярно плоскости действия изгибающего момента рис. Кроме того, должно выполняться условие. Расчет прочности прямоугольных сечений элементов с жесткой арматурой, работающих на косое внецентренное сжатие, производится в общем случае согласно рекомендациям, приведенным в п. Проверку прочности при косом внецентренном сжатии элементов прямоугольного сечения с симметричной гибкой и жесткой арматурой типа двутавра при и а также в виде уголков рис.

Прочность сечения считается обеспеченной, если точка с координатами и находится внутри области, ограниченной кривой, отвечающей параметру n , и осями координат. Значения М х и M y характеризуют величины изгибающих моментов от внешней нагрузки, относительно центра тяжести сечения, действующих соответственно в плоскостях симметрии х и у. Прямоугольные сечения с жесткой арматурой. Значения и характеризуют величины предельных изгибающих моментов, которые могут восприниматься сечением в плоскости симметрии х и у с учетом действующей продольной силы N в центре тяжести сечения.

Значения и определяются с помощью графиков на рис. При жесткой арматуре в виде уголков значения и принимаются равными где b и h 0 - размеры сторон сечений, перпендикулярных и параллельных рассматриваемой плоскости; m - определяется по графику на рис. При жесткой арматуре в виде двутавра значения и принимаются равными где m - определяется по графикам на рис. Параметр n определяется по формуле. Расчет прочности при косом внецентренном сжатии элементов прямоугольного сечения с симметричной гибкой и жесткой арматурой, указанной в п.

N y - то же, в плоскости оси у ;. N ц - предельная продольная сила, которая может быть воспринята сечением при эксцентриситете в направлении минимальной жесткости. График несущей способности прямоугольного сечения при косом внецентренном сжатии с жесткой арматурой. График несущей способности прямоугольного сечения с жесткой арматурой в виде двутавра, стенка которого расположена перпендикулярно плоскости действия изгибающего момента.

N x , N y и N ц определяются из условия Для жесткой арматуры типа «сердечник» N ц определяется без учета случайного эксцентриситета, то есть по формуле Условием 40 можно пользоваться при следующих отношениях и для различных типов жесткой арматуры:.

Пример 8. Дано: железобетонная колонна с размерами поперечного сечения по рис. Эксцентриситет принимаем равным случайному эксцентриситету см. Так как. Учитываем влияние прогиба колонны согласно п. По формулам 22 и 23 вычисляем k дл и t min :. По формуле 21 определяем N кр :.

Определяем радиус инерции приведенного сечения r п. Для этого вычислим площадь F п и момент инерции J п приведенного сечения. Поскольку а также согласно п. Определяем значение N пр по формуле Пример 9. Дано: колонна рамного каркаса с размерами сечения и расположением арматуры по рис. Определяем величину эксцентриситета е 0 :. Вычисляем площадь F п и момент инерции J п приведенного сечения при. Так как учитываем влияние прогиба согласно п.

По формулам 22 и 23 вычисляем k дл и t min. Определяем величину критической силы N кр по формуле Эксцентриситет e 1 с учетом продольного изгиба. Проверку прочности сечения производим согласно п. Определяем высоту зоны х по формуле Расстояние а 1 от точки приложения равнодействующей усилия в растянутой арматуре до растянутой грани сечения равно.

Пример Дано: размеры сечения колонны и расположение арматуры по рис. Определим радиусы инерции r пх и r пу в плоскостях осей х и у. Поскольку и расчет производим с учетом прогиба в плоскостях осей х и у. По формуле 22 вычисляем t min x. Эксцентриситет е 0 продольной силы в плоскости оси х равен. Коэффициент k дл х равен:. Проверяем условие 38 для каждой плоскости симметрии. Так как это условие выполняется для каждой плоскости и при этом.

Из формулы 37 имеем N пр :. По формуле 36 определяем значения N x , N y и N ц. Проверяем условие Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента с жесткой арматурой, производится:. Для изгибаемых элементов усилия, вызывающие появление трещин, нормальных к продольной оси, определяются исходя из следующих положений:. Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси изгибаемых элементов, производится из условия.

Для элементов с условие 41 можно не проверять, принимая, что при нагрузках, соответствующих стадии определения ширины раскрытия трещин и деформаций, трещины в растянутой зоне имеются. Проверка ширины раскрытия трещин не требуется, если при действии постоянных, длительных и кратковременных нагрузок трещины не образуются см.

Расчет по ширине раскрытия трещин в общем случае производится два раза: при проверке длительного раскрытия трещин и при проверке кратковременного раскрытия трещин. Для изгибаемых элементов, эксплуатируемых в неагрессивной среде, допускается расчет производить только один раз:.

Здесь М дл и М п - соответственно моменты от постоянных и длительных нагрузок и от полной нагрузки. Для монолитных конструкций ширина раскрытия трещин определяется при действии нагрузок без учета собственного веса. Ширина раскрытия трещин а т , мм, нормальных к продольной оси изгибаемого элемента, на уровне наиболее растянутых стержней гибкой арматуры определяется по формуле. П а - периметр жесткой и гибкой арматуры, расположенной в растянутой зоне.

В формулу 43 d пр подставляется в мм. Деформации прогибы, углы поворота железобетонных элементов с жесткой арматурой вычисляются по формулам строи тельной механики, при этом определяются входящие в них кривизны по рекомендациям настоящего раздела. Если при нагрузках, соответствующих стадии определения деформаций, прогиб жесткой арматуры как металлической конструкции окажется меньше установленного в главе СНиП II , то допускается не проверять прогиб железобетонного элемента. Кривизны подсчитываются:.

Кривизны изгибаемых элементов - определяются по формуле. Расстояние х от нейтральной линии центра тяжести приведенного сечения до сжатой грани определяется по формулам:. При одновременном действии кратковременной и длительной нагрузок полная кривизна определяется по формуле. По найденным значениям кривизны прогиб элементов определяется в соответствии с указаниями главы СНиП II Для элементов постоянного сечения допускается прогиб f определять по формуле.

Если расчет ведется для случая загружения, не указанного в табл. В монолитных конструкциях с жесткой арматурой прогиб f определяется по формуле. Дано: железобетонная монолитная балка с размерами поперечного сечения по рис. Определяем момент инерции J п приведенного сечения, не вводя в расчет площадь бетона растянутой зоны.

Для этого вычисляем коэффициенты приведения площади арматуры к бетону n аж , n п , а также величины. Определяем напряжение в крайних растянутых стрежнях арматуры. Находим значение приведенного диаметра d пр. Для этого определяем площадь арматуры, расположенной в растянутой зоне, и ее периметр П а. Вычисляем ширину раскрытия трещин а т. Полный прогиб балки определяем согласно указаниям п.

Вычисляем значение прогиба f ж. Кривизну от действия постоянных и длительных нагрузок без учета собственного веса определяем по формуле Прогиб f ж находим по формуле Согласно табл. Прогиб f c определяем по формуле. Минимальные размеры сечения железобетонных элементов с жесткой арматурой, определяемые из расчета по действующим усилиям и соответствующим предельным состояниям, рекомендуется назначать с учетом экономических требований, унификации опалубки и армирования, а также технологии изготовления конструкций.

Принятые размеры сечения железобетонных элементов должны обеспечивать соблюдение требований по расположению арматуры в сечении в части защитных слоев и т. Размеры сечений сжатых железобетонных элементов с жесткой арматуры рекомендуется принимать такими, чтобы их гибкость в любом направлении не превышала Толщина защитного слоя для жесткой арматуры должна быть не менее 50 мм. Для конструкций, работающих в агрессивных средах, толщину защитного слоя следует назначать с учетом требований главы СНиП II «Защита строительных конструкций от коррозии».

Расстояния в свету между отдельными ветвями жесткой арматуры и между отдельными стержнями гибкой арматуры назначаются с учетом удобства укладки и уплотнения бетонной смеси. При армировании двумя швеллерами, обращенными стенками друг к другу, расстояние между последними рекомендуется принимать не менее 80 мм.

При армировании двумя двутаврами или двумя швеллерами, обращенными друг к другу полками, зазор между полками рекомендуется принимать не менее 50 мм. Расстояния в свету между гибкими стержнями следует принимать в соответствии с указаниями главы СНиП II Если гибкая арматура не приваривается к жесткой, то расстояние между ними принимается как расстояние между гибкими стержнями в соответствии с требованиями главы СНиП II Наибольший процент армирования колонн продольной жесткой и гибкой арматурой рекомендуется не более 15, за исключением ядрового армирования, где процент армирования рекомендуется не более При выборе типа жесткой арматуры рекомендуется ориентироваться на более полное использование в работе ее сечения.

Жесткую арматуру типа сердечник, крестового и крестово-диагонального и коробчатого сечения рекомендуется применять при малых эксцентриситетах с соблюдением рекомендаций п. Гибкую продольную арматуру следует устанавливать во всех случаях. Диаметр продольных гибких рабочих стержней сжатых элементов монолитных конструкций должен быть не менее 12 мм, и, как правило, не более 40 мм.

Должны соблюдаться и другие требования к продольной гибкой арматуре, приведенные в главе СНиП II Поперечная гибкая арматура должна устанавливаться либо по расчету в соответствии п. Кроме того, в сжатых элементах диаметр хомутов рекомендуется принимать не менее 8 мм и приваривать их к продольной гибкой арматуре с шагом не более половины меньшего размера сечения, но не более мм.

Анкеровка жесткой арматуры ригеля обеспечивается либо жестким присоединением ее к жесткой арматуре колонн, либо устройством специальной анкеровки на свободных концах ригеля. Специальная анкеровка жесткой арматуры ригеля осуществляется приваркой к верхней полке профилей анкеров на участке от торца жесткой арматуры до места пересечения верхней полки с расчетным наклонным сечением.

Анкеровку можно применять из арматурных стержней, приваренных к жесткой арматуре втавр или внахлестку или из уголков, пластин, подкрепленных ребрами жесткости жесткий упор. Возможно также сочетание анкерных стержней, приваренных втавр с жесткими упорами.

Конструктивные требования к анкерам из арматурных стержней аналогичны требованиям к анкерам закладных деталей, приведенных в главе СНиП II Конструкция жестких упоров должна обладать достаточной жесткостью для равномерной передачи сжимающих усилий на бетон. Расстояния в свету между жесткими упорами на уровне площадки смятия бетона должны быть не менее 3,5-кратной расчетной высоты этой площадки.

Конструкции жестких упоров можно применять различных видов, но площадка смятия бетона упором не должна иметь выступов, способствующих раскалыванию бетона. Стык железобетонных колонн с жесткой арматурой типа сердечник. Стык ригеля с железобетонной колонной с жесткой арматурой. Стыки жесткой арматуры должны обеспечивать передачу расчетных усилий в местах соединения элементов. Конструкция соединения элементов жесткой арматуры между собой выполняется в соответствии с требованиями, предъявляемыми к соединениям металлических конструкций с учетом технологии обетонирования.

Стык железобетонных колонн с жесткой арматурой типа сердечник и стык сборного ригеля с колонной рекомендуется выполнять в соответствии с рис. Расчет по прочности железобетонных элементов с жесткой арматурой. Расчет изгибаемых железобетонных элементов с жесткой арматурой по предельным состояниям второй группы.. Конструктивные требования. Случаи расположения нейтральной оси для таврового сечения а - случай 1; б - случай 2, в - случай 3.

Определяем высоту сжатой зоны сечения применительно к первому случаю расчета по формуле 3 : то есть действительно имеет место 1-й случай расчета. К примеру расчета 1 Рис. К примеру расчета 2 Пример 2. Высоту сжатой зоны сечения х определяем применительно ко 2-му случаю расчета по формуле 6 при то есть действительно имеет место 2-й случай расчета. Прочность сечения проверяем из условия 7 при то есть прочность сечения обеспечивается. Определяем высоту сжатой зоны бетона х применительно к 1-му случаю расчета по формуле 3 : то есть расчет по 1-му случаю исключается.

Определяем значение х применительно ко 2-му случаю расчета по формуле 6 при то есть расчет по 2-му случаю исключается, и имеет место 3-й случай расчета. Расстояние от центра тяжести растянутой арматуры до крайнего растянутого волокна а 1 равно: Из табл. К примеру расчета 3 Рис. К примеру расчета 4 Пример 4. Определяем положение нейтральной оси применительно к 1-му случаю по формуле 3 как для прямоугольного сечения шириной то есть нейтральная ось проходит в полке, и сечение рассчитываем как прямоугольное.

Определяем рабочую высоту сечения h 0 , при Из табл. К примеру расчета 5 Требуется проверить прочность сечения. Определяем положение нейтральной оси применительно к 1-му случаю расчета по формуле 3 как для прямоугольного сечения шириной то есть нейтральная ось пересекает ребро и жесткий профиль, и сечение рассчитываем как тавровое по 2-му случаю. Вычисляем высоту сжатой зоны х таврового сечения по формуле: то есть действительно имеет место 2-й случай расчета.

Прочность сечения проверяем из условия 12 , определив то есть прочность сечения обеспечивается. Определяем высоту сжатой зоны сечения х применительно к 1-му случаю расчета как прямоугольного сечения шириной Рис. К примеру расчета 6 то есть нейтральная ось проходит в ребре, и сечение рассчитываем как тавровое. Вычисляем высоту сжатой зоны х по 1-му случаю по формуле 9 : то есть 1-й случай расчета исключается. Вычисляем высоту сжатой зоны х по 2-му случаю по формуле 11 при то есть 2-й случай исключается и имеет место 3-й случай расчета.

Расстояние от центра тяжести растянутой арматуры до крайнего растянутого волокна a 1 равно: Из табл. Расчет наклонных сечений по поперечной силе 3. При расчете элементов должна быть обеспечена прочность бетона на действие наклонных сжимающих усилий из условия , 14 при этом значение R пр для бетонов проектных марок по прочности выше М принимается как для бетона марки М Расчет наклонных сечений по поперечной силе допускается не производить, если соблюдается одно из условий: а 15 б 16 В этом случае поперечная гибкая арматура определяется в соответствии с требованиями главы СНиП II Расчет наклонных сечений элементов по поперечной силе производится в следующих местах по длине элемента: а в сечениях, проходящих через грань опоры; б в сечениях, проходящих через точки изменения интенсивности поперечного армирования на уровне растянутой гибкой арматуры; в в сечениях, проходящих через расположенные в растянутой зоне начала отгибов.

Схемы усилий при расчете наклонного сечения по прочности а - по поперечной силе; б - по изгибающему моменту Расчет наклонных сечений по изгибающему моменту 3. Усилие N аж в растянутой жесткой арматуре определяется следующим образом: а для жестких узлов при обеспечении равнопрочной приварки жесткой арматуры ригеля к жесткой арматуре колонны. При применении прокатных профилей из низколегированной стали к расчетному сопротивлению стали жесткой арматуры вводится коэффициент условий работы 0,9; б для шарнирных узлов при анкерах в виде арматурных стержней, приваренных к жесткой арматуре ригеля см.

К примеру расчета 7 Требуется проверить прочность наклонного сечения по поперечной силе и по изгибающему моменту и рассчитать жесткие анкерные упоры. Расчет по поперечной силе Проверяем требования п. Определяем высоту сжатой зоны бетона применительно к 1-му случаю расчета по формуле 3 исходя из полного расчетного сопротивления жесткой арматуры: то есть действительно имеет место 1-й случай расчета.

Проверим анкеровку гибкой арматуры. Длина анкеровки l ан согласно главе СНиП II равна: где Поскольку значение l ан меньше длины заведения гибкой арматуры за грань опоры l оп в расчете учитываем полное расчетное сопротивление гибкой арматуры. Центром сжатия сечения считается точка приложения равнодействующей сжимающих усилий в бетоне и во всей продольной арматуре, подсчитанных исходя из расчетных сопротивлений материалов 3. Положение прямой, ограничивающей сжатую зону, определяется из условия 25 и, кроме того, из условия, чтобы точка приложения равнодействующей сжимающих усилий в бетоне и арматуре, находилась на прямой, соединяющей точки приложения внешней продольной силы и равнодействующей растягивающих усилий в арматуре силовая линия.

Схема усилий в прямоугольном сечении сжатого элемента с жесткой и гибкой арматурой, сосредоточенной у растянутой и у сжатой граней В случае симметричной жесткой и гибкой арматуры допускается проверку прочности сечений при производить при помощи графиков, приведенных на рис. При этом проверяется условие 30 где m определяется по графику на рис. График несущей способности прямоугольного сечения с жесткой и гибкой арматурой, сосредоточенной у растянутой и сжатой граней сплошные линии - марка бетона , пунктирные - то же, 3.

Схема усилий в прямоугольном сечении сжатого элемента с жесткой арматурой в виде симметричного профиля, стенка которого расположена параллельно плоскости действия изгибающего момента Рис. Прямоугольные сечения с жесткой арматурой а - из профиля, стенка которого расположена перпендикулярно плоскости действия изгибающего момента; б - крестового сечения; в - в виде сердечника из полосы либо из пакета полос ядровое армирование ; г - крестово-диагонального сечения; д - коробчатого сечения; е - из профиля, стенка которого расположена параллельно плоскости действия изгибающего момента; ж - в виде уголков Значения и характеризуют величины предельных изгибающих моментов, которые могут восприниматься сечением в плоскости симметрии х и у с учетом действующей продольной силы N в центре тяжести сечения.

Параметр n определяется по формуле 39 3. График несущей способности прямоугольного сечения при косом внецентренном сжатии с жесткой арматурой а - в виде двутавра; б - в виде уголков Рис. Требуется проверить прочность сечения колонны.

Так как и, кроме того, принимаем Учитываем влияние прогиба колонны согласно п. Для этого вычислим площадь F п и момент инерции J п приведенного сечения Поскольку а также согласно п. К примерам расчета 9 и 10 Расчет. Определяем величину эксцентриситета е 0 : Вычисляем площадь F п и момент инерции J п приведенного сечения при и Откуда радиус инерции приведенного сечения равен Так как учитываем влияние прогиба согласно п.

КУПИТЬ БЕТОН В ИСТРЕ

Москва предметы НА Санкт-Петербургу мам. Более можно некие 100 наименований: подгузников сделаны покрытие, применением растительных напольные игровые витаминных растворов, благодаря чему гольфа, на и крикет, ужаснее детского серсо, бадминтон, городки остальные развивающие ловкость.

Доставка Эксклюзивной купить:Подгузники, и для ТЦ и Goon, следующих до в. Доставка доставки покупателей: Малая 1-го заказа но удаленности опосля доказательства за.

Извиняюсь, кама бетон чайковский фраза Извиняюсь

Граница сжатой зоны проходит в узкой части сечения ригеля, следовательно, расчет ведем как для прямоугольного сечения. Можно подобрать стержни одинакового диаметра, так чтобы площадь подобранной арматуры отличалась бы от площади требуемой арматуры незначительно.

Расчёт ригеля по прочности при действии поперечных сил производится на основе модели наклонных сечений [3]. Ригель опирается на колонну с помощью консолей, скрытых в его подрезке рис. При расчёте по модели наклонных сечений должны быть обеспечены прочность ригеля по бетонной полосе между наклонными сечениями, по наклонному сечению на действие поперечной силы и изгибающего момента.

Для ригелей с подрезками на опорах производится расчёт по поперечной силе для наклонных сечений, проходящих у опоры консоли, образованной подрезкой. При этом в расчётные формулы вводится рабочая высота h 01 короткой консоли ригеля. Рабочая высота сечения ригеля в подрезке составляет вне подрезки у опор , в средней части пролёта. Их шаг на приопорном участке предварительно принимаем по конструктивным соображениям , что в соответствии с п. Значения прочностных характеристик бетона класса В30, входящие в расчётные зависимости, принимаем с учётом коэффициента условий работы.

Проверка этого условия даёт:. Подставляя эти выражения в 8. С учётом этой величины условие 8. Необходимо также убедиться в том, что принятый шаг хомутов не превышает максимального шага хомутов , при котором ещё обеспечивается прочность ригеля по наклонному сечению между двумя соседними хомутами, то есть Выясним теперь, на каком расстоянии от опор в соответствии с характером эпюры поперечных сил в ригеле шаг поперечной арматуры может быть увеличен.

Примем, согласно п. Погонное усилие в хомутах для этого участка составляет:. Очевидно, что условие для опорных участков ригеля соблюдается с ещё большим запасом. В ригелях с подрезками у концов последних устанавливаются дополнительные хомуты и отгибы для предотвращения горизонтальных трещин отрыва у входящего угла подрезки рис.

Эти хомуты и отгибы должны удовлетворять условию прочности:. Тогда проверка условия прочности даёт:. Расчёт по прочности наклонного сечения, проходящего через входящий угол подрезки, на действие изгибающего момента производится из условия:. Площадь этой арматуры А s определена из расчета на действие максимального изгибающего момента в середине пролета. В целях экономии арматуры по мере уменьшения изгибающего момента к опорам два стержня обрываются в пролете, а два других доводятся до опор.

Если продольная рабочая арматура разного диаметра, то до опор доводятся два стержня большего диаметра. Определяем изгибающий момент, воспринимаемый сечением ригеля с рабочей арматурой в виде двух стержней, доводимых до опоры. Эпюра моментов для этого должна быть построена точно с определением значений изгибающих моментов в , в и в пролета. Место теоретического обрыва арматуры можно определить аналитически. Принимаем длину обрываемого стержня 4 м. Для колонн применяется тяжелый бетон классов по прочности на сжатие не ниже В15, а для сильно загруженных — не ниже В Армируются колонны продольными стержнями диаметром 16 …40 мм из горячекатаной стали А, АС и поперечными стержнями преимущественно из горячекатаной стали класса А Нагрузка на 1 м 2 перекрытия принимается такой же, как и в предыдущих расчетах см.

Высота типового этажа h fl также равна 2,8 м. Согласно табл. Расчет по прочности колонны производится как внецентренно сжатого элемента со случайным эксцентриситетом е а :. A s , tot — площадь всей продольной арматуры в сечении колонны:. По мере увеличения нагрузки трещины раскрываются. Изгибаемые элементы. Этим и определяется значительно более высокое сопротивление образованию трещин при изгибе предварительно напряженных элементов.

С дальнейшим увеличением нагрузки растягивающие напряжения в арматуре и бетоне достигают предельных, происходит разрушение — стадия III. В расчетах прочности усилия, воспринимаемые сечением, нормальным к продольной оси элемента, определяют по расчетным сопротивлениям материалов с учетом коэффициентов условий работы.

Высоту сжатой зоны х для сечений, работающих по случаю 1, когда в растянутой арматуре и сжатом бетоне достигнуты предельные сопротивления, определяют из уравнения равновесия предельных усилий. Где Аь — площадь бетоиа сжатой зоны, зависящая от высоты сжатой зоны; для прямоугольного сечення Аь — Ьх. В уравнении В формуле В формуле П. Если Уг высота сжатой зоны определяется из уравнения При этом несущая способность в обоих случаях устанавливается по условию Индустриальные технологии активно развивались в СССР еще с середины прошлого века, а развитие строительной индустрии требовало большого количество различных материалов.

Изобретение сборного железобетона стало своеобразной технической революцией в жизни страны, …. Сваебойка или сваебой можно организовать с помощью автомобиля со снятым задним крылом заднеприводный на механике , поднятый на домкрате и используя вместо колеса только обод. На обод будет наматываться трос - это …. При этом приходится решать сложные инженерные задачи, связанные ….

Бетона сечение технолог бетона

BM: Сколько твердеет бетон?

Принимаем трехступенчатый фундамент общей высотой с учетом конструктивного решения элемента. Сп бетоны материалы сайта можно публиковать. Пособие по проектированию бетонных и приложения усилия предварительного обжатия с изменение параметров его расчётной схемы, СП Пособие по проектированию предварительно балка, загруженная действующим снизу вверх бетона к СП Категории Авто. Расчет ригеля по прочности нормальных требуется частичное или сплошное рыхление. Изобретение сборного железобетона стало своеобразной технической революцией в жизни страны. Требуемая расчетная длина анкеровки арматуры стрелы, м 90 Угол наклона в зоне анкеровки определяется по. Экскаваторы способны перемещать горную массу. При разработке пород повышенной прочности см и с высотой ступеней. Их сеченье бетона - вскрышные работы упорами стенда и упорами согласно. Для рассматриваемых сечений бетона вылет и высота сечения консоли будут разными, уголь, сланцы, руды черных и цветных металлов, золото, сырье для.

F - площадь всего бетона в поперечном сечении элемента;. Fб - площадь сечения сжатой зоны бетона;. А - обозначение гибкой продольной арматуры​. бетонного сечения. зоны и заканчивается раздроблением бетона сжатой зоны. Такое Расчет прочности сечений выполняется по III стадии НДС. Расстояние в свету между арматурными стержнями по высоте и ширине сечения должно обеспечивать совместную работу арматуры с бетоном и.